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miadas building在超高层建筑结构设计中的应用

发布时间:

Midas building在超高层建筑 结构设计中的应用

2012.03.12 中信建筑设计研究总院有限公司

目录 一、北京中信大厦项目概况
二、Midas building在结构选型中的应用 三、基于Midas building的波谱分析及地震波的选择 四、利用Midas building对结构构件的优化分析 五、Midas building在其它工程中的应用 六、结语

世界著名中央商务区

一、北京中信大厦项目概况

一、北京中信大厦项目概况

一、北京中信大厦项目概况

Z15地块项目位于北京 CBD核心区,东至金和东路, 南至景辉街,西至金和路,北 至规划绿地,占地面积 1.1478公顷,集甲级写字楼、 会议、顶级酒店、服务式公寓、 商业、观光等功能于一体。项 目建设单位为中国中信集团公 司,项目建成后中信集团总部 将携中信银行总部入驻,同时 将吸引国际金融机构、国际 500强企业等公司进驻该项目。

一、北京中信大厦项目概况

Z15地块项目建筑高度 528米,地下七层,地上 108层,将成为北京最高建 筑,南观中央公园,北见央 视新址,西享北京古城、东 望新CBD延伸区,不仅成为 新地标建筑,亦完整了北京 城市天际线。

二、Midas building在结构选型中的应用
结构方案采用的主要技术条件
1.目前结构方案采用建筑方案4B几何尺寸 2.嵌固端位于地下一层

3.采用安评报告提供的小震反应谱
4.场地的特征周期按Ⅲ类考虑,混合结构阻尼比取0.035 5.巨柱采用4.2m,采用原始结构方案的定位方法 6.斜撑位于巨柱之间连接的直线*面内,与次框架在两个*面

二、 Midas building在结构选型中的应用
? 方案C Z1-Z5区大斜撑+Z6-Z8区密柱 ? 方案D1 全高巨柱

?方案D2
全高巨柱+角部单斜撑 ? 方案E1 Z1-Z4大斜撑+Z5八字形巨型斜柱过渡+Z6-Z8巨柱

?方案E2
Z1-Z4大斜撑+Z5人字形巨型斜柱过渡+Z6-Z8巨柱

方案C:Z1-Z5大斜撑+Z6-Z8密柱

模型结构*面 模型轴测图 模型正立图

方案C:Z1-Z5大斜撑+Z6-Z8密柱(MIDAS计算结果)
巨型斜撑 巨型柱 A
2200x2200

墙厚 B C

含钢率

外框剪力分配 比例

层间位* (双向地震)

300

300

4%

7.17%

1/510

2200x2200

400

500

4%

3.27%

1/524

2200x2200

400

500

4%

13.02%

1/553

1800x900x110

2700x2700

400

600

4%

55.84%

1/671

1800x900x110

3000x3000

400

700

6%

57.58%

1/813

1800x900x110

3400x3400

400

700

6%

54.98%

1/991

1800x900x110

4000x4000

400

800

6%

52.88%

1/1212

1800x900x110

4200x4200

700

1100

6%

28.44%

1/1594

方案C:Z1-Z5大斜撑+Z6-Z8密柱

MIDAS计算结果 周期 7.415s

ETABS计算结果 7.648s

总重量
基底剪力

7154MN
151279kN

7108MN
143500kN

剪重比

2.15%
1/510

2.0%

位*

1/648

方案D1:全高巨柱

模型结构*面 模型轴测图 模型正立图

方案D1:全高巨柱(MIDAS计算结果)
巨型斜撑 巨型柱 A
2200x2200

墙厚 B C

含钢率

外框剪力分配 比例

层间位* (双向地震)

300

300

4%

3.52%

1/541

2200x2200

400

500

4%

2.31%

1/540

2200x2200

400

500

4%

10.59%

1/560

2700x2700

400

600

4%

14.92%

1/638

3000x3000

400

700

6%

18.24%

1/665

3400x3400

400

700

6%

17.83%

1/759

4000x4000

400

800

6%

15.09%

1/1089

4200x4200

700

1100

6%

10.94%

1/1256

方案D1:全高巨柱

MIDAS计算结果 周期 总重量 基底剪力 剪重比 8.100s 7252MN 139961kN 1.93%

ETABS计算结果 8.607s 7432MN 143300kN 1.9%

位*

1/540

1/624

方案D2:全高巨柱+角部单斜撑

模型结构*面 模型轴测图 模型正立图

方案D2:全高巨柱+角部单斜撑(MIDAS计算结果)
巨型斜撑 巨型柱 A
2200x2200

墙厚 B C

含钢率

外框剪力分配 比例

层间位* (双向地震)

300

300

4%

11.59%

1530

2200x2200

400

500

4%

14.47%

1/524

2200x2200

400

500

4%

16.70%

1/540

2700x2700

400

600

4%

19.25%

1617

3000x3000

400

700

6%

20.59%

1/641

3400x3400

400

700

6%

13.86%

1/682

4000x4000

400

800

6%

15.40%

1/1058

4200x4200

700

1100

6%

12.66%

1/1223

方案D2:全高巨柱+角部单斜撑

MIDAS计算结果 周期 总重量 基底剪力 剪重比 8.356s 7275MN 141608kN 1.97%

ETABS计算结果 8.553s 7449MN 143900kN 1.9%

位*

1/524

1/605

方案E1:Z1-Z4大斜撑+Z5八字形巨型斜柱过渡+Z6-Z8巨柱

模型结构*面 模型轴测图 模型正立图

方案E1:Z1-Z4大斜撑+Z5八字形巨型斜柱过渡+Z6-Z8巨柱 (MIDAS计算结果)
巨型斜撑 巨型柱 A
2200x2200

墙厚 B C

含钢率

外框剪力分配 比例

层间位* (双向地震)

300

300

4%

2.40%

1/533

2200x2200

400

500

4%

3.38%

1/531

2200x2200

400

500

4%

12.01%

1/549

1800x900x110

2700x2700

400

600

4%

22.07%

1/614

1800x900x110

3000x3000

400

700

6%

67.23%

1/789

1800x900x110

3400x3400

400

700

6%

56.31%

1/998

1800x900x110

4000x4000

400

800

6%

52.90%

1/1223

1800x900x110

4200x4200

700

1100

6%

28.49%

1/1596

方案E1: Z1-Z4大斜撑+Z5八字形巨型斜柱过渡+Z6-Z8巨柱

MIDAS计算结果 周期 总重量 基底剪力 剪重比 7.633s 7182MN 151898kN 2.14%

ETABS计算结果 7.961s 7122MN 143600kN 2.0%

位*

1/531

1/635

方案E2: Z1-Z4大斜撑+Z5人字形巨型斜柱过渡+Z6-Z8巨柱

模型结构*面 模型轴测图 模型正立图

方案E2: Z1-Z4大斜撑+Z5人字形巨型斜柱过渡+Z6-Z8巨柱 (MIDAS计算结果)
巨型斜撑 巨型柱 A
2200x2200

墙厚 B C

含钢率

外框剪力分配 比例

层间位* (双向地震)

300

300

4%

2.47%

1/510

2200x2200

400

500

4%

3.67%

1/508

2200x2200

400

500

4%

8.02%

1/526

1800x900x110

2700x2700

400

600

4%

48.2%

1/579

1800x900x110

3000x3000

400

700

6%

63.80%

1/812

1800x900x110

3400x3400

400

700

6%

59.73%

1/982

1800x900x110

4000x4000

400

800

6%

60.59%

1/1247

1800x900x110

4200x4200

700

1100

6%

30.99%

1/1633

方案E2: Z1-Z4大斜撑+Z5人字形巨型斜柱过渡+Z6-Z8巨柱

MIDAS计算结果 周期 总重量 基底剪力 剪重比 7.586s 7218MN 155051kN 2.17%

ETABS计算结果 7.867s 7130MN 143300 kN 2.0%

位*

1/508

1/634

方案比较

项目 周期 总重量 基底剪力 剪重比 层间位*

方案C 7.415s 7154MN 151279KN 2.15% 1/510

方案D1 8.100s 7252MN 139961KN 1.93% 1/540

方案D2 8.356s 7275MN 141608KN 1.97% 1/524

方案E1 7.633s 7182MN 151898kN 2.14% 1/531

方案E2 7.586s 7218MN 155051KN 2.17% 1/508

方案比较
120 110 100 90 80 70
楼层数 楼层数

120 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 20.00% 40.00% 60.00% 80.00%
0.00% 5.00% 10.00% 15.00% 20.00% 25.00%

120 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
0.00% 20.00% 40.00% 60.00% 80.00% 100.00%

120 110 100 90 80 70
楼层数

60 50 40 30 20 10 0 0.00%

楼层数

60 50 40 30 20 10 0 0.00% 20.00% 40.00% 60.00% 80.00%

框架分担的剪力

框架分担的剪力

框架分担的剪力

框架分担的剪力

方案C

方案D

方案E1

方案E2

各方案的优点和存在的问题
一、方案C结构在5区~6区存在外框剪力分担突变,且7、8区分担 比例较低。 二、方案D1结构周期大于8s,剪重比小于2.0%, 7、8区分担比 例较低。

三、方案D2结构周期大于8s,剪重比小于2.0%,外框剪力分担
比例较合理。 四、方案E1有过渡层,外框剪力分担变化较均匀, 7、8区分担比

例较低。
五、方案E2有过渡层,外框剪力分担变化较均匀, 7、8区分担比 例较低。

三、 Midas building的波谱分析及地震波的选择 1 规范反应谱与安评反应谱的比较分析 2 地震波的波谱分析及选择

1 规范反应谱与安评反应谱的比较分析 工程场地设计地震动加速度反应谱按下式确定:

系数反应谱,αmax为地震影响系数最大值。

Amax 为设计地震动峰值加速度,β(T)为设计地震动加速度放大

1 规范反应谱与安评反应谱的比较分析

0.20 0.18 0.16

规范反应谱 安评反应谱 安评最大影响系数规范反应谱
水*地震影响系数

0.25

0.20

规范反应谱 安评反应谱 利用安评地震影响系数的反应谱

竖向地震影响系数

0.14 0.12 0.10 0.08 0.06 0.04 0.02 0.00 0 2 4 6 8 10

0.15

0.10

0.05

0.00 0 2 4 6 8 10

周期

周期

地表(绝对标高38.0)处竖向地震反应谱 (50年超越概率63%阻尼比3.5%)

地表(绝对标高38.0)处水*地震反应谱 (50年超越概率63%阻尼比3.5%)

小震反应谱曲线比较(3.5%阻尼比)

1 规范反应谱与安评反应谱的比较分析
根据地表(绝对标高38.0)处水*地震反应谱(50年超越概

率63%阻尼比3.5%)曲线可以看出周期为3秒时规范反应谱与安
评反应谱相交,3秒之后规范地震影响系数大于安评震影响系数, 9.5秒时在次相交,计算时应充分比较规范反应谱与安评反应谱的

计算结果。

1 规范反应谱与安评反应谱的比较分析
0.15

0.20

竖向地震影响系数

水*地震影响系数

0.15

2%阻尼比规范反应谱 3.5%阻尼比规范反应谱 4%阻尼比规范反应谱 5%阻尼比规范反应谱 7%阻尼比规范反应谱

0.10

2%反应谱 3.5%反应谱 4%反应谱 5%反应谱 7%反应谱

0.10

0.05

0.05

0.00 0 2 4 6 8 10

0.00 0 2 4 6 8 10

周期

周期

地表(绝对标高38.0)处水*地震 规范反应谱比较(50年超越概率 63%)

地表(绝对标高38.0)处竖向地震 规范反应谱比较(50年超越概率 63%)

1 规范反应谱与安评反应谱的比较分析

0.6

0.8

0.5

竖向地震影响系数

0.4

水*地震影响系数

规范反应谱 安评反应谱 安评最大影响系数规范反应谱

0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2

规范反应谱 安评反应谱 安评最大影响系数规范反应谱

0.3

0.2

0.1

0.1 0.0 0 2 4 6 8 10 0 2 4 6 8 10

0.0

周期

周期

地表(绝对标高38.0)处竖向地震反应谱 (50年超越概率10%阻尼比3.5%)

地表(绝对标高38.0)处水*地震反应谱 (50年超越概率10%阻尼比3.5%)

中震反应谱曲线比较(3.5%阻尼比)

1 规范反应谱与安评反应谱的比较分析

1.2

1.0

规范反应谱 安评反应谱 安评最大影响系数规范反应谱

1.2

1.0

规范反应谱 安评反应谱 安评最大影响系数规范反应谱

竖向地震影响系数

0.8

水*地震影响系数

0.8

0.6

0.6

0.4

0.4

0.2

0.2

0.0 0 2 4 6 8 10

0.0 0 2 4 6 8 10

周期

周期

地表(绝对标高38.0)处竖向地震反应谱 (50年超越概率2%阻尼比3.5%)

地表(绝对标高38.0)处水*地震反应谱 (50年超越概率2%阻尼比3.5%)

大震反应谱曲线比较(3.5%阻尼比)

1 规范反应谱与安评反应谱的比较分析

反应谱计算操作界面

1 规范反应谱与安评反应谱的比较分析

不同反应谱计算结果的比较
规范反应谱 周期 总重量 基底剪力 剪重比 7.414s 7108MN 145602kN 2.08% 安评反应谱 7.414s 7108MN 151270kN 2.16% 采用安评最大系数的 规范反应谱 7.414s 7108MN 168521kN 2.24%

1 规范反应谱与安评反应谱的比较分析
120 110 100 90 80 70
120

安评谱层剪力 规范谱层剪力

110 100 90 80 70

安评倾覆弯矩 规范倾覆弯矩

楼层数

60 50 40 30 20 10 0
0 50000 100000 150000 200000

楼层数
层剪力(KN)

60 50 40 30 20 10 0
0.00E+ 5.00E+ 1.00E+ 1.50E+ 2.00E+ 2.50E+ 3.00E+ 00 12 13 13 13 13 13

倾覆弯矩(KN.M)

规范谱与安评谱层剪力曲线比较

规范谱与安评谱倾覆弯矩曲线比较

1 规范反应谱与安评反应谱的比较分析

从层剪力曲线中可以看出,根据安评反应谱计算的基底剪力比规范反 应谱计算的剪力要大,但15层至90层规范反应谱计算的层剪力要大。 从倾覆弯矩曲线中可以看出,根据规范反应谱计算的倾覆弯矩比安评反 应谱计算的倾覆弯矩要大,但75层以*财婪从ζ准扑愕那愀餐渚匾蟆 建议计算时应该采用规范反应谱和安评反应谱同时计算,取大值进行 设计。

2 地震波的波谱分析及选择
正确选择输入的地震加速度时程曲线,要满足地震动三要素的要求, 即频谱特性、有效峰值和持续时间要符合规定。 频谱特性可用地震影响系数曲线表征,依据所处的场地类别和设计地 震分组确定,也就是选择的实际地震波所处场地的设计分组(震中距离、震 级大小)和场地类别(场地条件)应与要分析的结构物所处场地的相同,简单 的说地震波反应谱的特征周期与场地的特征周期Tg值应接*或相同。 输入

的地震加速度时程曲线的有效持续时间,一般从首次达到该时程曲线最大
峰值的10%那一点算起,到最后一点达到最大峰值的10%为止,有效持续时 间取结构基本周期的5~10倍。

2 地震波的波谱分析及选择
地震波波谱分析操作界面

2 地震波的波谱分析及选择

80 60 40 20

0.35 0.30 0.25

地震影响系数

0.20 0.15 0.10 0.05 0.00 0 2 4 6

加速度

地震波反应谱 规范反应谱 安评反应谱

0 -20 -40 -60 -80

周期

8

10

周期(s)

A1天然波加速度时程曲线

A1天然波反应谱和规范安 评反应谱比较曲线

2 地震波的波谱分析及选择

0.40
80 60 40

0.35 0.30

地震影响系数

0.25 0.20 0.15 0.10 0.05 0.00 0 2 4 6

加速度

地震波反应谱 规范反应谱 安评反应谱

20 0 -20 -40 -60

周期

8

10

周期(S)

A2天然波加速度时程曲线

A2天然波反应谱和规范安 评反应谱比较曲线

2 地震波的波谱分析及选择

80 60

0.25

0.20

40 20

地震影响系数

地震波反应谱 规范反应谱 安评反应谱

0.15

加速度

0 -20 -40 -60 -80

0.10

周期

0.05

0.00 0 2 4 6 8 10

周期

A9天然波加速度时程曲线

A9天然波反应谱和规范安 评反应谱比较曲线

2 地震波的波谱分析及选择
天然地震波特征参数

从上表中可知A9天然波特征周期与规范安评场地特征周期相差较大;A1和A2波持时较短 ; 根据抗震规范时程分析用加速度最大值为70(cm/s2),三条波基本满足要求。

2 地震波的波谱分析及选择
多组时程波的*均地震影响系数曲线与振型分解反应谱所用的地震影响系数曲线 相比,在对于结构主要振型的周期点上相关不大于20% 结构周期对应地震影响系数比较

从上表中可以看出,结构第六周期天然波所对应的地震影响系数*均值与安 评相比相差较大。

2 地震波的波谱分析及选择
根据建筑抗震规范(GB50011-2010)第 5.1.2条规定每条时程曲线计算所得结构底部剪力不 小于振型分解反应谱法(CQC法)计算所得结果的 65%,同时三条时程曲线计算所得结构底部剪力的 *均值不小于振型分解反应谱法(CQC法)计算所得 结果的80%。
120 110

安评谱层剪力
100 90 80 70

A1地震波层剪力 A2地震波层剪力 A9地震波层剪力

楼层数

60 50 40 30 20 10 0
0 50000 100000 150000 200000 250000

层剪力(KN)

2 地震波的波谱分析及选择

地震波作用下结构指标比较

2 地震波的波谱分析及选择
地震波的波谱分析及选择主要结论:
1 A9天然波特征周期与规范安评场地特征周期相差较大,不合适本场地; 2 A1和A2波持时较短,不合适本结构;

3 根据建筑抗震规范(GB50011-2010)时程分析用地震波加速度最大值为70(
cm/s2) ,三条波基本满足要求; 4 多组时程波的*均地震影响系数曲线与振型分解反应谱所用的地震影响系数曲线 相比,在对于结构主要振型的周期点上相关不大于20%,三条波基本满足要求; 5 根据建筑抗震规范(GB50011-2010)第5.1.2条规定每条时程曲线计算所得结 构底部剪力不小于振型分解反应谱法(CQC法)计算所得结果的65%,同时三条时程 曲线计算所得结构底部剪力的*均值不小于振型分解反应谱法(CQC法)计算所得结

果的80%,三条波基本满足要求。
6 建议安评单位提供符合本场地和结构特性的天然和人工三向地震波。

四、利用Midas building对结构构件优化分析
1 2 3 4 斜撑与次框架同*面和不同*面对结构的影响分析 斜撑截面变化对结构的影响分析 巨柱截面变化对结构的影响分析 E方案顶部取消次框架对结构的影响分析

1 斜撑与次框架同*面和不同*面对结构的影响分析

斜撑 与楼 面梁 相连 接

斜撑 与楼 面梁 不相 连接

支撑不跃层示意

支撑跃层示意

1 斜撑与次框架同*面和不同*面对结构的影响分析
斜撑在不同*面内对方案C(Z1-Z5大斜撑+Z6-Z8密柱)的结构影响分析

1 斜撑与次框架同*面和不同*面对结构的影响分析
斜撑在不同*面内对方案E1(Z1-Z4大斜撑+Z5八字形巨型斜柱过渡+Z6Z8巨柱)的结构影响分析

1 斜撑与次框架同*面和不同*面对结构的影响分析
斜撑在不同*面内对方案E2(Z1-Z4大斜撑+Z5人字形巨型斜柱过渡+Z6Z8巨柱)的结构影响分析

1 斜撑与次框架同*面和不同*面对结构的影响分析
斜撑在不同*面内对结构影响主要结论:
1 大斜撑与框架梁柱连接后,相比斜撑跃层的结构形式周期增加,但基底剪力 也增加,剪重比增加。 2 环状桁架是否跃层或者被楼层梁打断对结构影响不大。

2 大斜撑截面变化对结构影响分析
C方案大斜撑截面变化的结构指标

从上表可以看出C12方案和C11方案比较,总质量增大,周期 减小较多,层间位*锹晕龃螅糁乇嚷晕龃螅蚣艹械5募 力比例有所提高,大斜撑应力减小,结构较合理 。

3 巨柱截面变化对结构影响分析


柱 截 面 尺 寸 变


方 案

3 巨柱截面变化对结构影响分析
巨柱截面尺寸变化结构指标比较

巨柱截面尺寸变化对结构影响主要结论: 1 各方案巨柱截面变化均能满足规范对柱轴压比的要求;随着柱子截面收进幅度增加, 结构刚度减小,结构周期相应增大; 2 3 方案3和方案4柱子截面尺寸收进较大,在顶层部分楼层的位*遣宦愎娣兑螅 综合比较4个方案,方案2采用的截面尺寸既能在减小建筑物重量的情况下,又能满足

规范对剪重比和层间位*堑雀飨钪副甑囊螅ㄒ椴捎梅桨2的巨柱载面形式。

4 E方案顶部取消次框架对结构影响分析

E11方案:(Z1-Z4大斜撑+Z5八字形巨型斜柱过渡+Z6-Z8巨柱)构件截面尺寸说明 角柱尺寸:4.2-4.0-3.4-3.0-2.7-2.2-2.2-2.2 中柱尺寸: 环状桁架尺寸:1x0.6x0.08 1.6-1.6-1.6

大支撑尺寸:1.6x1.0x0.08
桁架支撑跃层 内部钢梁尺寸:HN692x300x13/20 钢梁采用Q420 E12方案:去掉6-8区次框架小柱子

E13方案:去掉6-8区次框架小柱子,改梁截面 ,1-5区HN692x300x13/20;6-8区

H1000x700x40/50
E14方案:去掉6-8区次框架小柱子,改梁截面,6-8区主框架柱钢骨混凝土柱改为箱型截面钢柱

4 E方案顶部取消次框架对结构影响分析

各方案结构指标比较

4 E方案顶部取消次框架对结构影响分析
E1方案取消次框架结论:
1 E12方案和E11方案比较,总质量略为减小,周期略为增大,层间位*

略为增大,但删除小柱子后内部框架梁抗弯不够,框架承担剪力比例变化不明显。 2 E13方案和E12方案比较,总质量增加较多,周期减小,层间位*羌跣。

改大钢梁截面后能满足抗弯要求,6~8区框架承担剪力比例明显提高。
3 E14方案和E13方案比较,总质量减小,周期略为减小,剪重比略为增大, 框架承担剪力比例变化不明显。 4 根据计算可以看出E1方案取消顶部次框架柱各项指标均能满足规范要求,此 结构方案基本可行。

4 E方案顶部取消次框架对结构影响分析

E21方案: (Z1-Z4大斜撑+Z5人字形巨型斜柱过渡+Z6-Z8巨柱)构件截面尺寸说明 角柱尺寸:4.2-4.0-3.4-3.0-2.7-2.2-2.2-2.2 中柱尺寸: 腰部桁架尺寸:1x0.6x0.08 大支撑尺寸:1.6x1.0x0.08 桁架支撑跃层 内部钢梁尺寸:HN692x300x13/20 1.6-1.6-1.6

钢梁采用Q420
E22方案:去掉6-8区次框架小柱子 E23方案:去掉6-8区次框架小柱子,改梁截面 1-5区HN692x300x13/20;6-8区H1000x700x40/50 E24方案:去掉6-8区次框架小柱子,改梁截面, 6-8区主框架柱钢骨混凝土柱改为箱型截面钢



4 E方案顶部取消次框架对结构影响分析

各方案结构指标比较

4 E方案顶部取消次框架对结构影响分析
E2方案取消次框架结论: 1 E22方案和E21方案比较,总质量略为减小,周期略为减小,层间位*

略为增大,但删除小柱子后内部框架梁抗弯不够,框架承担剪力比例变化不明显。
2 高。 3 E24方案和E23方案比较,总质量减小,周期减小,层间位*锹晕跣。 E23方案和E22方案比较,总质量略为增加,周期略为减小,层间位*锹

为增大,但删除小柱子后内部框架梁抗弯不够,框架承担剪力比例6区和8区明显提

框架承担剪力比例略为变化。 4 根据计算可以看出E2方案取消顶部次框架柱各项指标均能满足规范要求,

由于减掉了次框架柱,顶部部分楼面梁跨度达到30m左右,框架梁截面会过大,会 增加顶部楼层结构重量。不推荐在E2方案中顶部取消次框架。

五、Midas building在其它工程中的应用 1 2 Midas 在武汉积玉桥万达广场写字楼中的应用 Midas 在珠海中信湾超高层住宅中的应用

1

Midas 在武汉积玉桥万达广场5A级写字楼中的应用
项目概况:武汉积玉 桥万达广场5A级写字楼 本项目是一集5A级写字楼

、六星级酒店于一体的综
合性建筑群,地上裙楼4 层为酒店裙楼:建筑面积 18168.35*方米,酒店 塔楼20层:建筑面积 24592.14*米。写字楼 :1栋42层,建筑面积 68110.09*方米。地下 2层:地下停车及设备用 房共25390.60*方米。

1

Midas 在武汉积玉桥万达广场5A级写字楼中的应用

大震作用下性能点

1

Midas 在武汉积玉桥万达广场5A级写字楼中的应用

大震作用下典型内筒剪力墙屈服状态分布图

1

Midas 在武汉积玉桥万达广场5A级写字楼中的应用

大震作用下的层间位*

2

Midas 在珠海中信湾超高层住宅中的应用
珠海中信 湾建设地点位 于广东省珠海 市前山河,地 上由4栋 45+1层超高 层住宅和20 栋30~32层 高层住宅公寓 、3层别墅以 及幼儿园组成 。

2

Midas 在珠海中信湾超高层住宅中的应用

大震作用下性能点

2

Midas 在珠海中信湾超高层住宅中的应用
B

midas Building
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铰状态 X向静力弹塑性工~ Ry, 无
0.0% 0.0% 0.0% 0.0% 0.0% 5.5%

B B B B B B B B B B B B B B BB B B B B B BB B B B BB B B BB B B B B BB B B BB B B B BB B B BB B B B BB B B BB B B B B BB B B B BB B B B B B BB B B B B BB B B B B B B BB BB B BB BB B B B BB B B BB B BB B BB B B B B BB B BB B B B BB B BB B B B BB B B B BB BB B B B BB BB BB B B B BB B B B BB B B B B B BB B BB B B B B B B B B B BB B B B B B B B BB B B B B B B B B B BB B B B BB B B B B B B BB B B B BB B B B BB B

E C,D CP LS IO B

最大: 2 最小: 1 文件: 无标题 日期: 12/09/2011

大震作用下框架铰塑性铰屈服状态分布图

2

Midas 在珠海中信湾超高层住宅中的应用

大震作用下的层间位*

六、结语

1 Midas building广泛运用于结构的选型和结构构件优 化设计中; 2 Midas building建模比较方便快捷,模型修改比较容 易,操作过程中激活、选择和拖放功能很实用; 3 Midas building计算速度比较快,有效地提高工作效 率。

谢 谢!




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